S2：將S1中的樣品放置在110?130℃退火t時間后在室溫下進行軋制，累計下壓量為B；

　　S3：將S2中的樣品放置在110?130℃退火2t時間后在室溫下進行軋制，累計下壓量為C；

　　S4：將S3中的樣品放置在110?130℃退火4t時間后在室溫下進行軋制，累計下壓量為D；

　　S5：將S4中的樣品放置在110?130℃退火8t時間后在室溫進行軋制，最后總下壓量為E；

　　2.根據權利要求1所述的一種高強2024鋁合金加工工藝，其特征是，在步驟S2?S5中，退

　　3.根據權利要求1所述的一種高強2024鋁合金加工工藝，其特征是，在步驟S2?S5中，退

　　4.根據權利要求1所述的一種高強2024鋁合金加工工藝，其特征是，包括以下步驟：

　　S2：將S1中的樣品放置在120℃退火32min后在室溫下進行軋制，累計下壓量為70％；

　　S3：將S2中的樣品放置在120℃退火64min后在室溫下進行軋制，累計下壓量為90％；

　　S4：將S3中的樣品放置在120℃退火128min后在室溫下進行軋制，累計下壓量為95％；

　　S5：將S4中的樣品放置在120℃退火256min后在室溫進行軋制，最后總下壓量為98％。

　　5.根據權利要求1所述的一種高強2024鋁合金加工工藝，其特征是，在步驟S1中，樣品

　　6.根據權利要求1所述的一種高強2024鋁合金加工工藝，其特征是，在步驟S5中，軋制

　　7.一種高強2024鋁合金，其特征是，該高強2024鋁合金以權利要求1?6任意一項所述的

　　本發明涉及鋁合金技術領域，更具體地說，它涉及一種高強2024鋁合金加工工藝

　　2xxx系鋁合金為Al?Cu系，具有高的抗拉強度、韌性和耐疲勞強度，有一定的耐熱

　　性，良好的加工性能，被廣泛應用于飛機結構、汽車輪轂、及兵器工業等領域。其中，Al?Cu?

　　Mg合金是2xxx系鋁合金中最具代表性的系列之一，是開發較早、研究較為深入、應用較為成

　　熟的高強度鋁合金系列之一。常見的Al?Cu?Mg合金包括美國的2014、2048、2×24系列和中

　　國的2A12等，其中以2×24系列合金的發展最具代表性。2024合金是2×24系列合金中最早

　　研發出來的高強度鋁合金，以其優異的力學性能在航空航天領域得到廣泛應用，常用作飛

　　細化造成的強化以及位錯密度增加帶來的強化。對于細晶強化，其原理在于晶粒細化后合

　　金內部晶界的含量大幅度增加阻礙位錯運動。一方面，晶界本身的特性為各種溶質原子的

　　擴撒提供了短路快速通道，使原子易在晶界處產生偏聚，為阻礙位錯的運動提供了大量的

　　屏障。另一方面，對于等體積的同一種材料，晶粒的尺寸越小也就意味著材料單位體積中晶

　　界的密度就越高，整體上對阻礙位錯進一步運動的作用越大，位錯之間更容易相互交割并

　　發生束集，位錯繼續運動到相鄰晶粒所需要克服的臨界應力就越大，也就是說合金的強度

　　可以得到更大幅度的提升。至于位錯強化，其實質是通過塑性變形在晶粒內部引入高密度

　　位錯，當位錯密度較高時，增大了位錯之間相互交割反應產生割階和位錯鎖的等的幾率，進

　　一步通過不可動位錯能夠使位錯增值產生更多的位錯，當變形量一定時甚至可以在基體中

　　形成位錯墻、位錯胞等結構。這些高密度位錯和不可動位錯極大阻礙了位錯進一步運動，九游官方入口由

　　中間退火可調控合金中合金元素的聚集形式，對于富集合金元素的2024鋁合金，

　　在高溫淬火得到的過飽和固溶體經過低溫時效，溶質原子會從基體中通過脫溶析出形成納

　　米級的結構或析出相，這些細小彌散分布的結構或析出相會造成基體晶格局部畸變，并進

　　一步在合金塑性變形過程中作為位錯運動的錨點，起到釘扎位錯，阻礙位錯運動或使位錯

　　增值的作用，對合金強化產生貢獻。而對于2024鋁合金，通過傳統的軋制加上退火或時效工

　　藝，其抗拉及屈服性能只能達到700MPa左右。因此，如何研究設計一種更高抗拉強度和屈服

　　強度高強2024鋁合金加工工藝及高強2024鋁合金是我們目前急需解決的問題。

　　為解決現有技術中的不足，本發明的目的是提供一種高強2024鋁合金加工工藝及

　　高強2024鋁合金，相比于傳統的大變形加退火工藝處理的2024鋁合金，具有更高的抗拉強

　　S2：將S1中的樣品放置在110?130℃退火t時間后在室溫下進行軋制，累計下壓量

　　S3：將S2中的樣品放置在110?130℃退火2t時間后在室溫下進行軋制，累計下壓量

　　S4：將S3中的樣品放置在110?130℃退火4t時間后在室溫下進行軋制，累計下壓量

　　S5：將S4中的樣品放置在110?130℃退火8t時間后在室溫進行軋制，最后總下壓量

　　S2：將S1中的樣品放置在120℃退火32min后在室溫下進行軋制，累計下壓量為

　　S3：將S2中的樣品放置在120℃退火64min后在室溫下進行軋制，累計下壓量為

　　S4：將S3中的樣品放置在120℃退火128min后在室溫下進行軋制，累計下壓量為

　　S5：將S4中的樣品放置在120℃退火256min后在室溫進行軋制，最后總下壓量為

　　第二方面，提供了一種高強2024鋁合金，該高強2024鋁合金以第一方面任意一項

　　本發明將10mm厚熱軋板材在490℃的溫度下保溫1小時進行固溶處理，隨后水冷；

　　通過這一步可將大部分合金元素固溶進基體，以及消除基體中的某些空位、位錯等缺陷；隨

　　后再將固溶后的材料在195℃峰時效9小時，通過峰時效工藝可以將已經固溶進基體中的的

　　本發明中的2024鋁合金在室溫時為層狀界面組織，并且擁有較高的位錯密度，具

　　本發明中的總變形量為98％，不斷的軋制是為了獲得細化的晶粒和較高的位錯密

　　本發明中的退火溫度為120℃，在該溫度下晶粒不易長大，因此對晶粒尺寸幾乎無

　　影響，但對基體中的空位、置換原子等影響較大，因此中間退火消除了變形后基體中的一部

　　本發明中的2024鋁合金主要強化機制都為：位錯強化、細晶強化、析出強化。位錯

　　強化和細晶強化是98％冷軋過程中引入的，大量位錯和晶界可以阻礙位錯的運動，從而提

　　1、本發明利用簡單的軋制與熱處理工藝，以較低的成本達到較高的性能，具有顯

　　2、本發采用大變形的方式引入大量位錯、細化晶粒，保證材料在室溫下保持優異

　　3、本發明通過峰時效的處理使合金元素以第二相的形式在基體中析出，而不產生

　　4、本發明不斷的中間退火加軋制可以是材料達到更高的變形量，而且可獲得更細

　　為使本發明的目的、技術方案和優點更加清楚明白，下面結合實施例和附圖，對本

　　發明作進一步的詳細說明，本發明的示意性實施方式及其說明僅用于解釋本發明，并不作

　　℃保溫2h，后經過8道次熱軋，最終得到厚度為10mm、總壓下量為79％的熱軋板。

　　處理工藝為：495℃固溶處理1h，冷卻方式采用水冷，得到固溶態樣品，選取固溶處理后的一

　　部分樣品在195℃進行9h時效處理，冷卻方式仍用空冷，得到峰時效態樣品。

　　將固溶與峰時效處理后的樣品在室溫下進行冷軋變形，下壓量為40％；將樣品放

　　置在120℃退火32分鐘后在室溫下進行軋制，累計下壓量為70％；隨后在120℃退火64分鐘，

　　再次在室溫下進行軋制，累計下壓量90％；將樣品放置120℃退火128分鐘后在室溫下進行

　　軋制，累計下壓量為95％；在120℃退火256分鐘后在室溫進行軋制，最后總下壓量為98％，

　　樣品厚0.2mm。如圖1所示，通過ECC統計其第二相尺寸在83nm左右。拉伸曲線所示，

　　現有技術中2024鋁合金不同處理工藝后得到的硬度、強度和均勻延伸率如表2所

　　現有技術中的2024鋁合金通過傳統的軋制+退火或時效工藝，其抗拉及屈服性能

　　不超過700MPa。而本發明通過不斷的中間退火加軋制可以是材料達到更高的變形量，而且

　　可獲得更細的晶粒尺寸，從而擁有優異的性能，2024鋁合金在室溫時為層狀界面組織，并且

　　此外，本發明通過對退火溫度和每次軋制的下壓量進行調整，最終得到的2024鋁

　　合金的抗拉強度在842±20MPa的范圍內波動，屈服強度在807±10MPa的范圍內波動，均比

　　詳細說明，所應理解的是，以上所述僅為本發明的具體實施方式而已，并不用于限定本發明

　　的保護范圍，九游官方入口凡在本發明的精神和原則之內，所做的任何修改、等同替換、改進等，均應包含